碧湖镇农业农村综合服务中心 浙江 丽水 323000
1.河道断面型式
综合考虑本河道工程场地地形、地质条件、行洪、造价、材料供应条件、景观要求等方面因素,重点对以下三种断面方案进行比选。
1.1复合式断面结构型式由两部分组成,上面为斜坡式,下部为直立式,堤顶宽4m,顶面铺设彩色人行道板;迎水坡按1:2.5至亲水平台,边坡上部采用三维土工网植草护坡,下部考虑到受洪水影响几率要高以及山区性河道卵石资源丰富,面层采用厚25cmC25嵌鹅卵石砼,外侧采用高尔凡格宾挡墙,并设置一定的埋深深度,外侧设3m长40cm厚雷诺护垫装卵石水平防冲。
1.2斜坡式断面结构型式堤顶路面同方案一,迎水坡按1:2.5至河床,结构同方案一上部结构,堤脚防冲采用高尔凡格宾大方脚,并设置一定的埋深深度,外侧设3m长40cm厚雷诺护垫装卵石水平防冲。 1.3两级直立式挡墙型式
本断面结构分上级挡墙与下级挡墙两部分,上级挡墙采用荣勋生态挡墙,下级采用高尔凡格宾挡墙,并设置一定的埋深深度,外侧设3m长40cm厚雷诺护垫装卵石水平防冲。
2、断面方案技术经济比。表2-1
序号 | 比较项目 | 方案一(复合式) | 方案二(斜坡式) | 方案三(两级挡墙式) |
1 | 单位造价 | 中间 | 最小 | 最大 |
2 | 占地面积(过水断面等同条件下) | 中间 | 最大 | 最小 |
3 | 优点 | 1、景观好,亲水性好 2、施工方便 | 1、景观好 2、施工方便 3、造价低 | 1、亲水性好 2、占用土地少 3、施工方便 |
4 | 缺点 | 1、造价稍高;2、亲水平台在发生洪水时要淹,增加清洗工作 3、草皮维护工作量大 | 1、亲水平台在发生洪水时要淹,增加清洗工作2、草皮维护工作量大 | 1、景观稍差2、亲水平台在发生洪水时要淹,增加清洗工作。3、造价较 |
5 | 推荐意见 | 推荐 | 推荐 | 不推荐 |
综合比较后,本工程推荐采用景观性好的方案一(复合式断面结构)和方案二(斜坡式断面结构)两种方案。
3.断面稳定设计计算
3.1挡墙稳定计算
3.1.1计算方法
a、挡墙抗滑稳定计算公式
Kc=f∑W/∑H式中:KC—抗滑稳定安全系数;∑W—作用于墙体上的全部垂直力的总和(KN);∑H—作用于墙体上的全部水平力的总和(KN);f—底板与堤基之间的摩擦系数,取0.4
b、挡墙抗倾稳定计算公式为
K0=∑MW/∑MH式中: K0—抗倾稳定安全系数;∑∑MW—抗倾覆力矩(KN·m);
∑MH—倾覆力矩(KN·m)
c、基底应力计算公式
σ1-2=∑W/∑B(1+6e/B)式中: σ1-2 —墙前基底处应力,墙背基底处应力(Kpa);
B—墙底宽度(m);e—墙底压力偏心距(m)。其他符号意义同前。
3.1.2水位组合:
正常运行条件:河道水位取常水位,背水侧取地下水位。
非常运行条件:取施工期,临水侧无水,背水侧取地下水位。
3.1.3计算结果
5级挡土墙土质基础,抗滑稳定系数正常运行工况下c K≥1.20、抗倾稳定系数0 K≥1.40;非常运行工况下 Kc≥1.05、K0≥1.30,经计算,挡墙抗滑抗倾计算成果见表3-1。
挡墙位置 | 运行工况 | 抗滑安全系数 | 抗倾安全系数 | 基底最大应力 | 基底最小应力 | 基底应力比 |
KC | K0 | σ1(Kpa) | σ2(Kpa) | η | ||
方案一 | 正常工况 | 1.76 | 3.82 | 91.55 | 72.19 | 1.27 |
非常工况 | 1.63 | 3.64 | 98.68 | 81.83 | 1.21 | |
方案二 | 正常工况 | 1.65 | 3.31 | 93.62 | 71.92 | 1.30 |
非常工况 | 1.58 | 3.22 | 101.87 | 79.46 | 1.28 |
挡墙基础基本座落在卵石层上,该层基础承载力为300 Kpa。由表3-1可知,挡墙基底最大应力小于卵石层地基承载力。通过计算,抗滑、抗倾安全系数均能满足规范要求,地基应力也小于地基承载力。
4、堤身整体抗滑稳定验算
堤身整体稳定计算
4.1验算条件
验算整体抗滑稳定计算条件:
4.1.1正常运行条件:临水坡,外河为常水位,陆侧采用多雨季节平均高水位。
4.1.2非常运行条件:临水坡,外河无水,陆侧采用多雨季节高水位。
4.1.3背水坡:由于本项目区河道背水侧地坪均较高,故不再进行背水
4.2坡稳定计算。
在进行圆弧滑动稳定分析时,计入渗流的渗透力对滑动的影响,计算滑动力矩时,浸润线以下、设计低水位以上采用饱和重度,但计算抗滑力矩时用浮容重,低水位以下均用浮容重计算滑动力矩和抗滑力矩。
4.3计算荷载
本次设计考虑基本荷载,不计特殊荷载(地震荷载)及活载。基本荷载包括土重、水重、水压力、土压力、扬压力及渗透力。
4.4计算公式
按总应力法的瑞典圆弧滑动条分法进行计算:
公式如下:K=∑[LiCi+Wicosαitgφi]/∑Wisinαi式中符号意义见有关规范。
4.5计算结果
表4-1 堤身整体抗滑稳定计算结果表
计 算 代表断面 | 堤身稳定安全系数K | |||
正常运行 | 施工期 | |||
安全系数 | 规范允许安全系数 | 安全系数 | 规范允许安全系数 | |
方案一 | 1.795 | 1.10 | 1.939 | 1.05 |
方案二 | 1.760 | 1.10 | 2.027 | 1.05 |
经计算可知,本工程防洪堤堤身整体抗滑稳定均能满足规范要求。
5、堤身渗透稳定分析
根据山区性河流洪水的特点,一般来得快去得也快,洪水持续时间不会很长,又考虑到防洪堤背水侧地坪高程较高,设计洪水位高于地面不超过1.6m,有些地方地面高程高于设计洪水位,因此,本工程可以满足堤身渗透稳定要求。
[1]中华人民共和国水利部.SL744-2016水工建筑物荷载设计规范[S].北京:中国水利水电出版社,2016.
[2]展永兴.基于河长制需求的河道断面达标控制设计———以常熟市东环河虞东路桥断面为例[J].水利规划与设计,2018(10):119-124.