简介：在Gleeble-3500热模拟试验机上，采用热压缩变形研究了Inconel690合金的高温变形特性。实验中变形温度为1100-1250℃,应变速率为1．0～60S^-1，变形程度为0．7。实验表明，该合金在高温下塑性良好，变形温度和变形速率对其高温塑性影响不大，但对动态再结晶影响明显。利用试验得到了真实应力-应变曲线，计算了该合金的变形激活能等热变形常数，得到了双曲正弦形式的热变形本构方程，检验计算证明，此方程较好地描述该合金的变形特点。

简介：对Inconel718合金件在使用过程中裂纹产生的原因进行分析。结果表明：合金件在服役过程中主要受冷热应力与O、S元素的影响，过渡区域的棱边为应力集中区域，在热应力作用下为最容易破坏的位置。合金在服役过程中O和S扩散进基体，产生了氧化及硫化作用，使基体产生了氧化物和硫化物产物的的U型凹坑，加剧了应力集中区域的缺口敏感性，从而在冷热应力的作用下产生裂纹。裂纹的产生更易于O、S等有害元素向基体扩散，在应力作用下促使裂纹进一步扩展。在腐蚀、动态应力开裂、再腐蚀、冷热应力的作用下裂纹进一步扩展，是导致合金件失效的原因。

简介：

简介：摘要：激光增材制造是先进制造热点技术之一，激光增材制造技术是利用计算机将零件三维模型进行分层切片，以高能量密度激光束为热源将材料熔化凝固，逐层堆积形成实体零件。本文主要从激光增材制造温度场、温度梯度方面，总结了激光增材制造有限元仿真的研究现状，在此基础上，探讨了激光增材有限元分析面临的问题和发展前景。

简介：

简介：摘要：

简介：摘要：激光增材制造工艺过程中热应力的大小及变化规律显著影响加工质量和工件的可靠性，为了明确激光增材制造过程中热应力的变化，采用生死单元技术对激光增材制造过程进行模拟，并采用高斯热源模拟激光热源，从而计算激光增材制造过程中热应变及热应力变化过程。在激光增材制造过程中，出现明显拉应力，有可能是导致激光增材制造过程中材料断裂的重要原因。激光增材制造过程中，变化的热应力具有峰值较高，变化速度较快，持续时间较长的特点。

简介：Inconel718superalloycoatingwaspreparedonamartensiticsteelsubstratebycoldgasdynamicspraying(CGDS).Microstructureandmicro-hardnessofthecoatingwerecharacterizedbymeansofscanningelectronicmicroscope(SEM),energydispersivespectrometer(EDS),andmicro-hardnessandnano-indentationtests.Theresultshaveindicatedthatthecoating’sthicknesscanreachmorethan300μm,andthereexistsagoodinterfacialcohesionbetweenthecoatingandthesubstrate.Thequantityandsizeofthedefectsatthebottom,middleandtopareasincreasegradually.ThereisnosignificantchangetotheoriginalmicrostructureoftheInconel718superalloyparticleaftertheprocessofCGDS;andanobvioustorsionaldeformationontheparticle’sprofileisproducedwhilelittledeformationatthecenterpartoccurs.Themicro-hardnessofthecoatingatthebottom,middleandtopareasdecreasesinturn.Comparedwiththebottomarea,themicro-hardnessofthemiddleandtopareasdecreasesbyabout10%and21%,respectively.Thenano-hardnessofthecoatingismuchlowerthantheoriginalparticle,whichdecreasesbyabout13.5%atthebottomareaand28%atthetoparea,respectively.Thedistributionofmicro-defectsisanimportantfactortothemicro-hardnessofthecoating.

简介：形成的激光固体(LSF)扔的Inconel718superalloys是在顺序(SITA热处理)与答案处理，中间的热处理(IHT)和二阶段的老化处理对待的热。微观结构，张力的性质和在500袠的LSFedInconel718superalloy的槽口敏感上的IHT温度的效果？？

简介：摘 要：Ni基Inconel625合金最初用于二十世纪60年代的超临界蒸汽管道，直到二十世纪90年代开始，Inconel625合金已经发展成为垃圾焚烧锅炉水冷壁、过热器等部件的重要组成材料。本文主要综述了Inconel625合金在垃圾焚烧炉中的应用及合成技术的发展，并对Inconel625合金的未来研究方向做了相应的展望。

简介：Inconel690合金具有优良的耐腐蚀性能和良好的高温机械性能,因而被广泛应用于压水堆核电厂核岛设备的制造.作为反应堆结构材料,抗晶间腐蚀是应具备的重要性能,工程设计文件中通常要求对690合金进行晶间腐蚀检验,然而在标准中却没有该项内容.通过晶间腐蚀机理、690合金的耐蚀性能和热处理工艺对其的影响等方面,分析了反应堆压力容器制造过程中690合金进行晶间腐蚀检验的必要性.

简介：摘要在石油化工行业、船舶、电站、热交换器等产品中经常会遇到焊缝腐蚀失效现象，很容易造成巨大的损失和浪费，甚至出现安全事故。镍基合金一般都有很好的耐腐蚀性能，特别是Ni-Cr、Ni-Cr-Mo合金等常用于金属表面堆焊，其中Ni-Cr组合主要用于耐氧化性腐蚀，Ni-Cr-Mo组合主要用于耐还原性腐蚀。本文针对摩洛哥努奥II期200MW光热电站中油盐换热器设备接口SA508Gr.3Cl.1钢进行INCONEL600镍基合金的堆焊技术的应用做了研究分析，并通过各项材料的焊接性分析，充分考虑影响其焊接质量的各项不利因素并合理选择焊接工艺参数及热处理控制工艺，通过采用钨极氩弧焊（GTAW）工艺模拟INCONEL600镍基合金堆焊试验以及镍基合金堆焊层与碳钢SA516Gr.70管道焊接工艺评定试验，通过各项力学性能试验来验证该焊接工艺的合理性与正确性。

简介：摘 要：随着航空航天技术的不断发展，例如导向叶片，涡轮盘等发动机热端部件的工作温度已经远远超过Inconel718镍基高温合金的承受范围，导致材料表面发生裂纹、变形、氧化失效，无法满足使用要求。因此如何提高Inconel718镍基高温合金的表面性能是目前研究的重点。本文利用ANSYS建立了Inconel718电子束熔覆热障涂层的数学模型，在保持其他工艺参数相同的情况下，侧重研究了粉末厚度工艺参数对熔覆成形过程中温度场和应力场的分布规律。

简介：Thisresearchexplorestheprospectoffabricatingaface-centeredcubic(fee)Ni-basealloycladding(Inconel690)onanfeeFe-basealloy(316Lstainless-steel)havingimprovedmechanicalpropertiesandreducedsensitivitytocorrosionthroughgrainboundaryandmicrostructureengineeringconceptsenabledbyadditivemanufacturing(AM)utilizingelectron-beampowderbedfusion(EPBF).TheuniquesolidificationandassociatedconstitutionalsupercoolingphenomenacharacteristicofEPBFpromotes[100]texturedandextendedcolumnargrainshavinglowerenergygrainboundariesasopposedtorandom,high-anglegrainboundaries,butnocoherent{111}twinboundariescharacteristicofconventionalthermo-mechanicallyprocessedfeemetalsandalloys,includingInconel690and316Lstainless-steel.Inadditionto[100]texturedgrains,columnargrainswereproducedbyEPBFfabricationofInconel690claddingson316Lstainless-steelsubstrates.Also,irregular2-3pimdiameter,lowenergysubgrainswereformedalongwithdislocationdensitiesvaryingfrom10^8to10^9cm^-2,andahomogeneousdistributionofCH3C6precipitates.Precipitateswereformedwithinthegrains(with-3μminterparticlespacing),butnotinthesubgrainorcolumnargrainboundaries.Theseinclusive,hierarchicalmicrostructuresproducedatensileyieldstrengthof0.527GPa,elongationof21%,andVickersmicroindentationhardnessof2.33GPafortheInconel690claddingincontrasttoatensileyieldstrengthof0.327GPa,elongationof53%,andVickersmicroindentationhardnessof1.78GPa,respectivelyforthewrought316Lstainlesssteelsubstrate.AgingofboththeInconel690claddingandthe316Lstainless-steelsubstrateat685℃for50hprecipitated623C6carbidesintheInconel690columnargrainboundaries,butnotinthelow-angle(andlowenergy)subgrainboundaries.Incontrast,Cr23C6carbidesprecipitatedinthe316Lstainless-steelgrainboundaries,butnotinthelowenergycoherent{111}twinboundaries.Consequently,the